（2）由于喷气织机上经纬纱所受的张力峰值比有梭织机提高2-3倍，因而除要求单纱强力平均较高外，还提出了最低强力的要求。某厂以经纬纱为JC14.5tex的织物为例，品质指标2400以上，单纱强力为260cN（相当于2001公报5%水平）这时喷气织机（PAT-IV-190）效率在90%以上；230cN（相当于50%）时的效率为85%；205cN（相当于95%）时效率为84%，当单纱强力为184cN低于95%水平）时，效率仅为70%。所以纱线强力及强力CV%值与喷气织机停台及效率非常密切。因此必须重视并提高喷气织机用原纱的强力、降低强力CV%值，提高最低五个子样强力的平均值，即单纱最低强力。 

　　对单纱最低强力的要求，在国内还不太重视，而在80年代末向日本出口棉纱时，已有单纱最低强力的要求，这对喷气织机来讲是一个很重要的内部质量指标。根据经验单纱最低断裂强力（cN）应不低单纱断裂强力（cN）的85%。 

　　（3）由于90年代初对毛羽在喷气织机中的危害，虽已有认识，但限于当时的测试条件，因此上表中对原纱的毛羽指数尚未提出具体要求。根据当前情况要达到集聚纺要求是不切实际的，建议考虑以2001年乌斯特统计值的25-50%水平要求。 

　　3、 解决原纱“弱环”的主要措施： 

　　“弱环”实质上是条干不匀中的细节和弱捻纱，也是经受不了纬纱在飞行中的牵引力的细节和弱捻纱。而大部分纱线的最小强力是由于纱线中的“弱环”造成的。因此“弱环”与喷气织机生产过程中的断头停台和织造效率具有极高的相关性。 

　　3.1 我们当前解决“弱环”的主要措施之一是加强技术基础性工作。如在清梳减少短绒降低棉杂，在并粗细提高牵伸质量，选用高质量的牵伸部件和经向跳动小的罗拉等以尽可能降低和减小牵伸波，提高条干CV%值，选用高质量的橡胶锭带降低捻不匀等。其次是提高原纱的整体强力。如适当增加捻度，某厂对JC14.5tex纬纱加捻试验，捻度由90.5捻/dm增加到96.1捻/dm，捻不匀由2.9%降到2.3%，单纱强力由208cN提高到228cN，断裂伸长也由4.3%提高到4.9%，喷气织机纬停次数降低44%，织机效率也有提高。再如在配棉上予以重点考虑，有的厂在精梳纯棉细特纱中混用15-20%长绒棉，取得较好效果，但混棉成本相应提高了。 

　　这些措施都是很好的，也是应该这样做的，但大都没有针对性而仅仅是在提高整体质量基础上降低“弱环”。 

　　3.2 因此我们首先要研究产生“细节”的主要部位和原因，才能采取针对性的措施，才能从源头上加以解决。经过分析，我们认为主要有以下几点： 

　　3.2.1 末道并条的细条是产生细节“弱环”的主要原因之一。 

　　由于在末并后再没有并合的机会，因此末并条的条干不匀就决定了细纱的长片段不匀，条子的细节经粗细纱的300倍的牵伸后变成细纱中较细的一致性。这一纱段在粗纱、细纱工艺过程中产生的“细节”将比正常纱段所产生的细节还要细，就有可能变成“弱环”。所以我们认为在细纱同样工艺过程中，条子和粗纱的细节是产生“弱环”的主要部位，因此我们除了要重视细纱的条干不匀，还必须重视并粗的条干不匀。] 

　　3.2.2 牵伸传动系统中，各罗拉起、止动的时间差，尤其细纱的牵伸传动系统。